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Ingegneria Edile, Strutturale & Geotecnica => .:Strutture:. => Topic started by: Marco Bergamini on 19 September , 2011, 21:46:50 PM
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Buongiorno a tutti.
Devo progettare un'unione bullonata (a due piani di taglio) che vincoli l'estremità di una trave in legno lamellare GL28h.
Riporto in allegato i dati principali di calcolo del problema.
Arrivando al singolo bullone trovo che è sollecitato, agli S.L.U., ad una N pari a 2300 daN con angolo 71° rispetto alla fibra.
Ho letto numerose procedure di verifica di tale connessione, in particolare quella ripresa dall'Ing. Carlo Sigmund nel suo foglio di calcolo (http://www.sigmundcarlo.net/Software%20sigmund/DM%2014%2001%202008/Tools%20calcolo%20DM2008.zip (http://www.sigmundcarlo.net/Software%20sigmund/DM%2014%2001%202008/Tools%20calcolo%20DM2008.zip)).
Il problema è che per come è impostata la giunzione mi risulta abbondantemente verificata, ma mi sembra che con 3+3 bulloni M20 classe 8.8 sia effettivamente "abbondantemente" a posto. :mmm:
Penso, correggetemi se sbaglio, che la verifica a rifollamento sia quella più cogente, pertanto è quella su cui ho prestato maggior attenzione. Certo è che (volendo effettuare anche una validazione alle T.A.) se valuto la sola pressione di contatto mi risulta una sigma di circa 72 daN/cm2, che è maggiore della tensione ammissibile di compressione inclinata alfa = 71°!
Ho poi trovato tabelle sulla DIN 1052 per le tensioni ammissibili, ma non riesco a trovare una spiegazione "completa", pertanto vorrei sapere se avete del materiale utile per approfondire la questione (sia agli S.L. che alle T.A.).
Ringrazio anticipatamente chi mi darà una mano. :help:
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Se ho ben capito è un'unione legno-acciaio a 2 piani di taglio con piastra di acciaio interna (spessore 15 mm) su una trave 160x280, coefficiente kmod = 0,8.
Con i dati che hai postato utilizzando spinotti fi 20 S355 (analoghi a bulloni 5.6) la capacità portante di calcolo nella direzione considerata (71° rispetto alla fibratura) valutata secondo la teoria di Johansen e con i coefficienti parziali NTC'08 è 102 kN (modalità di rottura con cerniera plastica nel connettore) come da form di verifica allegato.
Non capisco la presenza del momento, il collegamento deve trasferire anche quello o è un momento parassita?
(http://s1.postimage.org/2enbd0o1w/Clipboard01.jpg) (http://postimage.org/image/2enbd0o1w/)
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Innanzi tutto grazie per la risposta.
In linea di massima l'intervento è come lo hai descritto tu: una lama centrale in acciaio ad una trave in legno. La considero larga 16 cm anche se sarebbe 18 cm ma considero la fresata pari a 2 cm (e ego 18 cm - 2 cm). Per motivi architettonici poi verrano realizzate due lame laterali che pensavo di far lavorare anch'esse. Per inciso i bulloni son M20 C8.8.
Come hai colto oltre alla N agisce sulla piastra una trazione eccentrica per via di una catena (è un
problema un po' complesso) che comporta un momento sul baricentro dei bulloni come riportato, il quale deve essere trasferito anch'esso alla trave.
Mi conforta che risulta verificato anche a te, anche se comunque desidero approfondire l'argomento sia a TA che a SL.
Grazie molte ancora.
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Con bulloni M20 classe 8.8 passi a 125 kN come capacità portante complessiva del collegamento.
Ai fini della verifica questo valore va confrontato con la somma vettoriale di N e T.
(http://s3.postimage.org/2s23d1z7o/Clipboard01.jpg) (http://postimage.org/image/2s23d1z7o/)
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Per cui devo sommare i vettori dei singoli bulloni ottenendo un vettore inclinato (che non sarà piu 71 gradi rispetto alla fibratura calcolato per il solo bullone piu sollecitato) col quale confrontare la forza sollecitante sull'intera connessione rispetto alla resistenza calcolata di tutta la connessione (per l'angolo della risultante).
Proverò, anche se mi sembra molto impegnativo!
Grazie
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Il punto 11.3.4.9 delle NTC08 prescrive che in zona sismica bisogna utilizzare bulloni classe 8.8 e 10.9. A vostro giudizio tale prescrizione vale solo per le strutture in acciaio o anche per le strutture in legno?